有关双相不锈钢的组织分辨问题
本帖最后由 silverius 于 2014-11-19 09:45 编辑双相不锈钢如果用腐蚀的话，还是很容易分辨的。但是我们希望仅从形貌上快速分辨。
在后续热处理中（热处理一般就是加热到第二相区，起到热处理强化，再冷却下来），双相不锈钢一般都是F加热到A,再从A冷却回F（不至于一直加热回到F区吧~:P ）： 也就是说一个双相不锈钢，先F溶解，组织回复，回到A；然后再从A中析出F，冷却回来。
就组织回复完全的情况来说，F是析出相呈网状、针状。
如果F析出少于50%，则呈基体A上分布着网状、针状、棱角分明的F；
如果F析出多余50%，基体就是F，剩余的A是被F“挤压”的，多呈各种奇形怪状、岛状、棱角不分明。
这是我个人的想法。。。 基础理论错误，后面的任何推论都不成立。
hovely 发表于 2014-11-19 13:07 static/image/common/back.gif
基础理论错误，后面的任何推论都不成立。
。。。额。。好吧:( 。。。哪里错了，请告诉下，我虚心学习学习 silverius 发表于 2014-11-19 13:08 static/image/common/back.gif
。。。额。。好吧 。。。哪里错了，请告诉下，我虚心学习学习
你没有搞清楚双相钢是哪两相。
看你的描述，说明你有一定的理论基础，相信你搞清楚哪两相之后，所有问题就都清楚了。 hovely 发表于 2014-11-19 13:16 static/image/common/back.gif
你没有搞清楚双相钢是哪两相。
看你的描述，说明你有一定的理论基础，相信你搞清楚哪两相之后，所有问题 ...
看了你的资料，原来你是杭氧的，我们是同行。 hovely 发表于 2014-11-19 13:16 static/image/common/back.gif
你没有搞清楚双相钢是哪两相。
看你的描述，说明你有一定的理论基础，相信你搞清楚哪两相之后，所有问题 ...
额，，，不是奥氏体和铁素体么~~~ hovely 发表于 2014-11-19 13:17 static/image/common/back.gif
看了你的资料，原来你是杭氧的，我们是同行。
。。= =。。。只有理论，没有多少实践机会啊 silverius 发表于 2014-11-19 13:18 static/image/common/back.gif
额，，，不是奥氏体和铁素体么~~~
是高温铁素体。 hovely 发表于 2014-11-19 13:23 static/image/common/back.gif
是高温铁素体。
？？？？？不懂啊。。。。 hovely 发表于 2014-11-19 13:23 static/image/common/back.gif
是高温铁素体。
看了下你的资料，发现以前有一贴就是在讲 高温铁素体的，13年的，我那段时间都没上。现在回复了下，你看看，对不对~~
http://www.rclbbs.com/forum.php?mod=viewthread&tid=155218&pid=1594244&page=2&extra=#pid1594244 silverius 发表于 2014-11-19 13:32 static/image/common/back.gif
？？？？？不懂啊。。。。
那一时半会就解释不清楚了，你自己看书吧。 hovely 发表于 2014-11-19 13:46 static/image/common/back.gif
那一时半会就解释不清楚了，你自己看书吧。
您的意思是双相不锈钢中的组织是奥氏体和高温铁素体？？？
在牌号确定（含碳量一定）的情况下，双相不锈钢不是随温度升高，先F，再A，再高温铁素体的情况么，，后续的热处理工艺只需要加热到A区，再冷却么？哪里会有高温铁素体呢？ 我这样和你说一下：有没有可能a-F相区不存在，加热是先A再δ-F，热处理就是控制A和δ-F的相互转化的量，然后再快冷下来？这样奥氏体是析出相。
你们是做锅炉压力容器的，那么2205 和2507 的双相钢焊缝应该非常熟悉，那么热影响区为什么是不规则的析出奥氏体，焊缝在快冷的情况下又为什么容易铁素体超标，甚至全铁素体？（按您的理论，快冷应该来不急向铁素体转变才对啊） 本帖最后由 silverius 于 2014-11-19 14:47 编辑
hovely 发表于 2014-11-19 14:00 static/image/common/back.gif
好吧，，，我再回去研究研究
。。我发帖越发越晕了。。
刚才看了Fe—Cr相图，着实让自己搞晕了
但是我知道双相不锈钢快冷只是希望不要得到脆相 本帖最后由 silverius 于 2014-11-19 21:35 编辑
hovely 发表于 2014-11-19 14:00 static/image/common/back.gif
我这样和你说一下：有没有可能a-F相区不存在，加热是先A再δ-F，热处理就是控制A和δ-F的相互转化的量，然后 ...
我下班的路上想明白了！
其实就是我自己的那句话提醒我了："一定要固溶快冷，快速穿越400-820摄氏度，以避免产生Fe-Cr脆相西格玛"。也就是说冷却速度是固定的！这与其他钢是不同的。
所以对于双相不锈钢，实际的热强化工艺是控制升温及保温（也就是控制A相的析出和回复）? 还是说双相不锈钢不能进行热强化控制（升温也会经过西格玛相区，所以必须充分保温，如果保温充分，那F和A的量应该是固定的）？这一点我大概画了个图。。。
（在家里，啥工具没有，只能用画图画了下。。）
同样的，焊接后也要快冷，没有F的析出。整体形貌基本停留在升温后A回复的过程。也就是老师你说的那个样子！我这帖子开始说的确实是反了！是我错了。
但是老师你说高温铁素体，仍不敢同意。虽然在高Cr钢中2个铁素体区是打通的，我也对高温铁素体也不太懂。但我还是觉得双相不锈钢是A+铁素体。
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还有，十分感谢老师的指点，到这个论坛看帖发帖，也确实想通了不少事情~ silverius 发表于 2014-11-19 20:48 static/image/common/back.gif
我下班的路上想明白了！
其实就是我自己的那句话提醒我了："一定要固溶快冷，快速穿越400-820摄氏度， ...
这样吧，你咨询一下你身边的前辈，因为你还是没有搞明白。
hovely 发表于 2014-11-19 21:35 static/image/common/back.gif
这样吧，你咨询一下你身边的前辈，因为你还是没有搞明白。
...老师，你还是画个双相不锈钢的相图给我吧，这样我就能明白了。 本帖最后由 fengyonghe 于 2014-11-21 15:23 编辑
本帖最后由 silverius 于 2014-11-19 09:45 编辑
双相不锈钢如果用腐蚀的话，还是很容易分辨的。但是我们希望仅从形貌上快速分辨。
在后续热处理中（热处理一般就是加热到第二相区，起到热处理强化，再冷却下来），双相不锈钢一般都是F加热到A,再从A冷却回F（不至于一直加热回到F区吧~ ）： 也就是说一个双相不锈钢，先F溶解，组织回复，回到A；然后再从A中析出F，冷却回来。
就组织回复完全的情况来说，F是析出相呈网状、针状。
如果F析出少于50%，则呈基体A上分布着网状、针状、棱角分明的F；
如果F析出多余50%，基体就是F，剩余的A是被F“挤压”的，多呈各种奇形怪状、岛状、棱角不分明。
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你对这个钢相变的描述实在是错了，给你个相图参考下。
在两相区温度升高铁素体增多，奥氏体减少。 fengyonghe 发表于 2014-11-20 01:23 static/image/common/back.gif
在两相区温度升高铁素体增多，奥氏体减少。
你们都不睡觉的？ fengyonghe 发表于 2014-11-20 01:23 static/image/common/back.gif
在两相区温度升高铁素体增多，奥氏体减少。
老师的相图里明显是直接把a-F和δ-F通称为δ了，因为横坐标Cr/Ni，Cr高，Ni低，奥氏体区缩小，2个铁素体区相同了。那么这相图里用δ来表示，是否合适呢？（虽然相通之后，我也觉得它们没啥区别，温度高低引起原子间距的变化？）
老师的横坐标是Cr/Ni,还缺少Fe/Cr和Fe/Ni的部分（三相相图中少了最主要的2个面），所以没有显示低温脆相，但是σ确实存在，无论是加热还是冷却，都易出现。既然有σ相区，就存在σ+F或σ+A或σ+F+A的区域。
这个问题真的越来越不懂，本来觉得看了Fe—Cr相图（双相不锈钢中最主要的2个合金元素），自行加入少量Ni,脑补扩大了奥氏体区，，觉得自己都想通了！！~~哎。。。
在Fe-Cr中加入少量Ni，使A+F两相区刚好落在钢的Cr含量线上，所以对于双相钢来说，A和F的比例也就是通过控制Cr和Ni来实现的，加之这个该两相区较小（在Fe—Cr两相图中，该区非常小），所以区内温度的高低对A/F比例影响很小。
温度也须严格控制，加热和冷却都要快速避开σ及σ+F区，这样解释了双相不锈钢的热处理工艺。