guilin24 发表于 2009-8-19 19:24:55

20CrMnTi 轴渗碳后断裂

具体工艺：强渗：T:920°c ,C%:1.0, t：120min；扩散：T:920°c ,C%:0.8, t：90min. 降温至：820°c 出炉直接淬火，硬度：63~64HRC；个别轴有变形因此进行校正。校正后回火温度：240，回火时间：60min，最终产品硬度：56~58HRC，深层深度：1.0mm；
      经力学性能测试，打击时受扭转力，打击1500次后就断裂失效，但产品要求打击次数不低于3000次。
       请各位大虾帮忙分析断裂原因，谢谢！！

xiulirong 发表于 2009-8-19 19:32:26

晶粒较粗，正火后，重新淬火

ccpp 发表于 2009-8-19 20:06:32

做个金相分析

guilin24 发表于 2009-8-19 20:22:27

回复 2# xiulirong 的帖子

怎么看晶粒粗大，请指教。渗碳完再进行正火，会不会脱碳啊，而且这样要增加工序，成本。。。

zzp1127280 发表于 2009-8-19 20:22:40

渗碳降温到850℃出炉后油冷，650℃回火（这一步也叫除网，目的是细化晶粒，除掉组织中的网状碳化物，为后续淬火做准备），然后790℃重新加热淬火，主要是心部具有良好的韧性，防止芯部硬度过高。

zzp1127280 发表于 2009-8-19 20:23:35

有些工序是不能省掉的！！！

guilin24 发表于 2009-8-19 20:28:51

看过试样金相，未发现有网状碳化物，而且我们用的强渗C%不高只有1.0，所以应该不用650回火吧，你说的850出炉，我后来也考虑过，觉得可能问题就出在出炉温度，不知道太低会不会使芯部强度太低

guilin24 发表于 2009-8-19 20:32:25

回复 6# zzp1127280 的帖子

比如说哪些工序呢

zzp1127280 发表于 2009-8-19 23:53:22

你说错了，按你的工艺（820℃不进行保温）淬火后芯部硬度应该较高（实际零件温度并没有降到820℃），从而强度过高。而按你零件的要求，芯部硬度要求不应该太高。你有没有检测过零件的芯部硬度？

[ 本帖最后由 zzp1127280 于 2009-8-19 23:54 编辑 ]

江湖一狼 发表于 2009-8-20 07:27:38

原帖由 zzp1127280 于 2009-8-19 20:22 发表 http://www.rclbbs.com/images/common/back.gif
渗碳降温到850℃出炉后油冷，650℃回火（这一步也叫除网，目的是细化晶粒，除掉组织中的网状碳化物，为后续淬火做准备），然后790℃重新加热淬火，主要是心部具有良好的韧性，防止芯部硬度过高。
可以按照他的说法试一下!最好做一下金相分析！

guilin24 发表于 2009-8-20 12:14:27

回复 9# zzp1127280 的帖子

检过了芯部硬度40HRC,另外820为什么不能保温呢，我们工艺就是920降温至820后保温30min，请指出有什么不妥地方，谢谢

xiulirong 发表于 2009-9-3 21:16:39

可按标准金相图谱比较一下。个人认为：按5楼的工艺操作，晶粒最细，可能变形比较大；渗碳后空冷，再重新加热淬火次火；渗碳后直接降温淬火晶粒比较粗，变形也是最小的，如果预处理的好，效率也是最高的。

ZX771 发表于 2009-9-3 22:22:27

这种材料做风动工具的主件不合适，整体强度不足耐不住冲击扭转载荷。用35CrMo心部强度硬度较高，用低碳钢冷挤成型虽然省工省料，可是零件的服役能力大打折扣了，这属于战略问题不是战术问题。
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