（1）降低第一区的温度，试一试，主要是减少材料表面渗碳前合金元素的贫化。
（2）在第五区的NH3，先不通试一下，如果非马有所减少，可适当减少NH3的通量。
如果楼主把金相图片发一张清晰的上来供大家分析就好了。
21#的朋友是卡特彼勒的吗？ 楼主你要是提高材料的淬透性还是有效果的，我曾也有这样的问题，最后发现降低渗碳温度是对非马有相当好的效果，你不妨一试 楼上trainman
请您解释一下“降低渗碳温度是对非马有相当好的效果”原理？
“提高材料的淬透性”怎么提高？ 非马与设备有很大的关系，我公司同一产品，多用炉非马合格，连续炉不合格。使用的是同样的渗碳介质。 回复 24# zk_hg
当然我说的非马是内氧化型的，从楼主的描述也是这类组织，内氧化型非马引起的因素太多了，就温度而言有的观点认为渗碳温度低如碳氮共渗会由于排气过慢会引起气氛长时间处于较强的氧化氛围内引起内氧化，但还有的观点却相反认为温度高对气氛的露点，氧化的趋向更敏感反而导致严重的内氧化。经过多次试验我倾向于后者，我也是这样做的。
对于材料，同一批材料相同牌号的淬透性不一样很正常，唯有严格要求来料的成分在一定范围内，国产同批材料同炉内有效硬化层相差0.2mm都很正常，而经我长期跟踪发现材料淬透性的不一致是主要原因，在我厂我对同种材料是要求含MN，CR必须在中上限，比如20CRMNTIH含MN在085%符合国家标准，但我是不会要的，因为这对淬透性心部组织有重要影响，因此再不换材料情况下要求关键合金元素对你的淬透性提高非马组织的减少意义重大.
当然减少非马是个难题造成原因很多，但我这里生产的齿轮内氧化型非马控制在0.01mm还是很轻松的。
曾经我也被屈氏体型的非马所困扰，经过几个月试验总结出十大原因，终于得以解决。因此想解决热处理问题还是要靠99%的实验加1%的灵感才能成功，希望同行们能根据自身实际情况排除原因，我所说的只是个人经验和建议，仅此而已。 本帖最后由 zk_hg 于 2011-5-2 21:59 编辑
感谢trainman 的回答。
您这里的内氧化是指的渗碳过程中，气氛含有的微量的氧化气氛,（H2O、CO2、O2），所造成的内氧化吗？
还是指由于碳氮晶间扩散，沿晶界形成Mn、Ti等合金元素的碳氮化合物，降低附近奥氏体的合金含量，形成托氏体网？
如您愿意，是否能分享一下“十大原因”的成果？ 楼上的，其实我已经说得很清楚，内氧化性型的必然是在产品表面薄层范围内的，这就是楼主说的，我习惯叫黑色组织。而我做研究的是屈氏体型的，两者不一样产生原因也不同，屈氏体型的和合金成分没必然关系。我现在是控制内氧化型的在0.01mm屈氏体型的不能有封闭网状的。
我所说的十大原因主要还是从产品形状、材料特性、淬火油、工艺方式（如碳势、温度）、设备、气氛等方面考虑，对于氧化性的原因又不同控制手段也不同 冷却速度不够的 回复 21# zk_hg
我支持21楼的建议，可以先试试看。
同时我有个小建议，零件先抛丸再检验，这个值可以降点。 回复 1# yzl2009ya
直径这么大820度淬火心部组织能合格吗 我在箱式炉里做的8620非马控制起来还是相对容易的 G油的冷却性能没有K油好。请问通氮气有什么好处，起什么作用？
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